Одним из методов расчета токов в проводящем листе, движущемся со скоростью V, является сеточный метод. Суть его состоит в том, что область проводящего изотропного листа, расположенного в воздушном зазоре преобразователя, представляется в виде прямоугольника = {0 Ј x Ј M,  0 Ј y Ј N}. Разобьем отрезки [O, M] и [O, N] соответственно на N₁ и N₂ части (рис.1). Пусть h_x = [M/(N₁)] h_y = [N/(N₂)].
   Через точки деления проведем прямые, параллельные соответствующим осям. В результате пересечения этих прямых получим узлы (x_i,y_i), которые и образуют сетку. Расстояние между соседними узлами x_i - x_i-1 = h_x = [1/(N₁)] и y_i - y_i-1 = h_y = [1/(N₂)] назовем шагами сетки по направлениям x и y соответственно. Так как зона контроля преобразователя имеет квадратную площадь, то целесообразно применять постоянный шаг по каждому из направлений, т. е. равномерную сетку.
   Каждая сетка является схемой замещения проводящего листа с идентичной площадью. Поэтому ветви схемы замещения одинаковы и содержат последовательно соединенные активные сопротивление и индуктивность. В схеме замещения емкостный элемент отсутствует, так как токи смещения в проводящем листе в расчет не берутся.

   Выбранная схема замещения обоснована экспериментально путем измерения вносимых сопротивлений эталонных образцов листов различной толщины. Осуществим расчет токов в ветвях сетки при OM = ON = 3a, N₁ = N₂ = 12, h_x = h_y = [3a/12], при этом ветви сетки представлены как равные комплексные сопротивления.
   В результате получим сетку, показанную на рис.2, которая состоит из 144 контуров. С целью упрощения схемы комплексные сопротивления ветвей не показаны. Приведенная сетка, кроме рабочей площади 2a×2a, находящейся под полюсным наконечником преобразoвателя, содержит участок, со всех сторон расширенный на величину [a/2]. Это делается для уточнения контуров замыкания токов в проводящем листе при его движении со скоростью V.
   Предполагается, что индукция под полюсным наконечником площадью 2a×2a однородна и изменяется по синусоидальному закону, а в расширенном участке отсутствует. Эти допущения делаются исходя из конструктивных особенностей электромагнитного преобразователя броневой конструкции [2].
   При перемещении сетки, показанной на рис.2, со скоростью V происходит изменение потокосцепления и в сетке возникает два вида ЭДС: трансформаторная и движения . Для определения ЭДС трансформации воспользуемся уравнением электромагнитной индукции = -[(dF)/dt] Максвелла для шести замкнутных контуров с центром O (рис.2). Результаты расчетов приведены в таблице.

Номера контуров от центра   O	1	2	3	4	5	6
ЭДС контуров
Величина ЭДС контура в относительных единицах	1 - j1	4 - j4	9 - j9	16 - j16	16 - j16	16 - j16
Величина ЭДС ветвей контура в относительных единицах	0,125 -j0,125	0,25 -j0,25	0,375 -j0,375	0,5 - j0,5	0,4 - j0,4	0,333333 - j0,333333

   Направление ЭДС выбирается исходя из правила проходного винта. В ветвях сеток, находящихся под полюсными наконечниками (площадь 2a×2a), поперечеными направлению движения V, возникают ЭДС движения , в то время как в ветвях, продольных направлению движения, они не возникают. Так как длины ветвей сеток одинаковы, а магнитная индукция в рассматриваемом участке однородна, то   этих ветвей равны между собой. Их направление выбирается на основании правила правой руки. Здесь принято = 1 в относительных единицах. При составлении схемы замещения сетки, показанной на рис.2, учтены направления  и .
   Определим токи в ветвях сетки на основании метода наложения.

Вначале найдем токи в ветвях сетки от ЭДС . Расчетную схему получим из рис. 2, учитывая, что = 0. Комплексные сопротивления отдельных ветвей сетки одинаковы и принимаются равными Z₀ = r₀ + jwL₀ = l + jl относительных единиц.
   Для полученной схемы из 144 контуров составлены уравнения по контурным токам. Совместное их решение позволило получить токи в ветвях и закономерности распределения токов трансформаторного составляющего   контуров от центра к краям рассматриваемого участка k[a/4] (где k = 1, 2, 3, 4, 5, 6 номера контуров рис. 3а, в).
   Теперь определим составляющие токов в ветвях сетки, обусловленныe . Расчетную схему также получим из рис. 2, учитывая, что = 0. Комплексные сопротивления ветвей исходной схемы заменяются активными сопротивлениями и приняты равными Z₀ = r₀ = 1 относительных единиц.

   Для полученной схемы из 144 контуров составлены уравнения по контурным токам. Совместное их решение позволило получить токи в ветвях, направления которых показаны на рис.4.
   Определена магнитная индукция как для отдельных составляющих токов, так и для их алгебраической суммы. Установлена результирующая индукция в воздушном зазоре преобразователя.

     Государственный инженерный университет Армении